3)確定鋼卷厚度占積率，考慮紋高，確定板厚占積率為90％(普通鋼板為98％)。
利用板厚占積率值，通過模型公式來計算鋼卷直徑，以確保由于帶鋼基板上有花紋而導致的卷徑增大，不會超過卷取機允許的最大卷徑值，從而避免發(fā)生卷取機不能卸卷或卸卷困難的事故。
4)確定助卷輥的前滑率，考慮花紋的影響，確定助卷輥前滑率為16％(普通鋼種為14％)。
5)確定收尾夾送輥壓力，為確保帶鋼尾部卷形整齊，考慮帶鋼表面存在花紋與輥面接觸較小，為保證有足夠的卷取張力，將收尾夾送輥壓力確定為70kN(普通為50kN)。
6)確定卷取張力
生產花紋板時，在花紋的影響下卷取機張力模型發(fā)生變化，如不重新建立將影響張力的建立，造成不能正常卷取，另外，還會對花紋板表面質量產生影響，故需將花紋高度考慮在內重新建立卷取機張力模型。卷取機電動機軸上總力矩(MDj)為：
MDj=MZl+MWq+MMc+Mdl/I (1) 式中：MZl—由卷取張力引起的力矩；
MWq—由帶鋼在卷筒上塑性彎曲引起的力矩； MMc—卷筒的機械摩擦力矩； Mdl—卷筒加、減速引起的動力矩； I—卷筒軸至電動機軸的速比。 帶鋼張力力矩：MZl=T·D/2 式中：T—卷取張力；
D—鋼卷直徑。
考慮到花紋造成卷徑增大，導致張力力矩、彎曲力矩的增大，同時也導致卷機摩擦力矩增大，為
適應這種變化，優(yōu)化數學模型，經過不斷優(yōu)化調整，將帶鋼卷取張力，在普通鋼種的基礎上增加20％。 3.5 CTC部分參數確定
1)考慮紋對層冷水阻擋的影響，確定采用層冷系統(tǒng)底部冷卻閥優(yōu)先使用，再用層冷系統(tǒng)上部冷卻閥，避免上表面集水過多，導致鋼板瓢曲從而產生更多的積水更大的瓢曲。
2)考慮卷取入口高溫計采樣準確問題，將層冷反饋系統(tǒng)上部冷卻閥摘掉，只用下部冷卻閥進行反饋，避免冷卻水的影響，使CTC數據采集更加準確，使CTC模型與實際擬合的更加精確。
4 結論
經過生產實踐中不斷優(yōu)化和改進，本鋼薄板坯連鑄連軋生產線上成功開發(fā)了1 500mm寬扁豆花紋板，現(xiàn)在1880機組短流程生產線，扁豆花紋板軋制工藝日臻成熟，表面質量及板形都有了很大的改善，填補了本鋼產品的空白，為本鋼產品種類的拓展做出的貢獻，取得了良好的經濟效益和社會效益。
1)花紋輥刻槽參數的優(yōu)化，有利于花紋高度的 形成，同時提高了花紋輥使用壽命。
2)合理配置精軋機工作輥輥型、輥壓，基本解決了花紋板掉肉、纏輥的問題，同時提高了花紋板板形平直度。
3)精軋負荷分配方法經過不斷優(yōu)化，能夠滿足軋制不同紋高花紋板的軋制要求。
4)卷取機參數的正確設定，及保證了良好的卷形，又減少了卷機及楞高磨損。
參考文獻
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